Поиск

Полнотекстовый поиск:
Где искать:
везде
только в названии
только в тексте
Выводить:
описание
слова в тексте
только заголовок

Рекомендуем ознакомиться

'Документ'
Взаимоотношения человека и общества с давних пор привлекали философов, стремившихся определить, какой из элементов этой бинарной оппозиции первичен. А...полностью>>
'Документ'
Файл с ответами на задание части 3 оформляется в текстовом редакторе Microsoft Office Word. В начале текста с ответом необходимо указать идентификацио...полностью>>
'Урок'
- Как Вы считаете: что случилось бы с изделиями плавной формы, если плавные переходы - сопряжения заменить на острые угловатые или рез­ко пересекающие...полностью>>
'Учебник'
jpg Лещина - /wp-content/uploads/ 01 /11/jjj.jpg Семя подсолнечника - /sites/default/files/product/sunflower.jpg Стручок горчицы - /Klassifikaciay/7-4...полностью>>

Главная > Документ

Сохрани ссылку в одной из сетей:
Информация о документе
Дата добавления:
Размер:
Доступные форматы для скачивания:


3. Релейная защита.

3.1 Расчет защит блока генератор-трансформатор G4-Т4.

3.1.1 Продольная дифференциальная защита генератора G4.

Продольная дифференциальная защита применяется для защиты генератора блока от междуфазных повреждений продольная дифференциальная защита. Действие основано на сравнении токов с обеих сторон защищаемого объекта.

При мощности генератора блока 320 МВт продольная защита выполняется с использованием реле с торможением ДЗТ-11/5.

Рабочая обмотка реле ДЗТ-11/5 имеет 144 витка и выполняется с одной отпайкой от средней точки.

Минимальный ток срабатывания реле, А,

, (3.1.)

где - ампер-витки срабатывания pеле, для реле ДЗТ-11/5 =100;

.

Минимальный ток срабатывания защиты при отсутствии торможения, А,

, (3.2.)

где - коэффициент тpансфоpмации тpансфоpматоpов тока со стороны линейных выводов генератора;

Оценивается величина тока срабатывания защиты в долях от номинального тока генератора , о.е.,

, (3.3.)

= 0,152.

Минимальный ток срабатывания защиты лежит в пределах (0,1 - 0,2) .

Наибольшее значение тока небаланса при внешнем КЗ , кА,

, (3.4.)

где Kа- коэффициент, учитывающий переходный режим (наличие апериодической составляющей), для реле типа ДЗТ Kа =1;

- коэффициент однотипности трансформаторов тока, принимается для однотипных трансформаторов тока равным 0,5;

- допустимая погрешность трансформаторов тока, принимается равной 0,1 ;

Iкз(3)- периодическая составляющая тока трехфазного короткого замыкания,

протекающего через генератор при повреждениях на выводах ,

Iб 20 = (3.5.)

Iб 20 =

= (3.6.)

==69,154 кА.

Если максимальный ток асинхронного хода Iа max при угле расхождения э.д.с. системы и генератора, близком к 180 эл. град, получается больше Iкз(3), то вместо Iкз(3) следует подставить Iа max, значение которого находится по формуле ,kA,

, (3.7.)

где - сопротивление цепи блока; при этом принимается - переходный реактанс генератора;

- сопротивление трансформатора;

- сопротивление системы в максимальном режиме;

- линейное напряжение сети высшего напряжения блока;

(3.8.)

(3.9.)

.

Намагничивающая сила рабочей обмотки реле, А·вит,

, (3.10.)

где - коэффициент отстройки, принимается =1,6;

Тормозная намагничивающая сила при минимальном торможении, А·вит,

, (3.11.)

.

Число витков тормозной обмотки реле ,шт,

, (3.12.)

.

Принимается =15.

Чувствительность защиты проверять не требуется, так как она всегда выше необходимой согласно ПУЭ (ч2).

3.1.2 Поперечная дифференциальная защита генератора.

Поперечная дифференциальная защита защищает от коротких замыканий между витками одной фазы в обмотке статора генератора. Защита выполняется односистемной на реле РТ-40/Ф с фильтром высших гармоник ZF, позволяющим отстроиться от токов третьих и высших гаpмоник и повысить чувствительность.

Принцип действия защиты основан на сравнении геометрической суммы токов в параллельных ветвях.

Ток срабатывания защиты отстраивается от тока небаланса при внешних коротких замыканиях.

, (3.13.)

где - номинальный ток генератора.

А.

Ток срабатывания реле

, (3.14.)

где - коэффициент трансформации трансформатора тока ТА, для ТВВ–320 принимается =300.

Iсз = 3270/300 =10,9 А.

3.1.3 Дифференциальная защита трансформатора блока.

В качестве основной защиты от многофазных и однофазных КЗ в блочном трансформаторе применяется дифференциальная защита на реле ДЗТ-21. Принцип ее работы основан на контроле тока по концам защищаемого объекта. Зона действия защиты ограничивается трансформаторами тока, установленными со сторон высшего и низшего напряжения трансформатора или со сторон высшего, среднего и низшего напряжения автотрансформатора.

На блоках с высшим напряжением 220 кВ, подключенных к двойной системе шин, защита со стороны высшего напряжения подключается к трансформаторам тока, установленным в распредустройстве, и охватывает ошиновку трансформатора.

Минимальный ток срабатывания защиты (при отсутствии торможения) по условию отстройки от броска тока намагничивания,А,

, (3.15.)

где - коэффициент, обеспечивающий отстройку защиты от бросков тока намагничивания; принимается равным 0,3 ;

- номинальный ток тpансфоpматоpа, приведенный к стороне высшего напряжения, А,

, (3.16.)

;

. (3.17.)

Вторичные токи и, протекающие в плечах защиты для сторон высшего и низшего напряжения, в номинальном режиме работы трансформатора защищаемого блока , А,

, (3.18.)

где - коэффициент схемы соединения трансформаторов тока;

- коэффициент тpансфоpмации тpансфоpматоpов тока,

;

, (3.19.)

.

Так как значения и выходят за пределы диапазона номинальных токов трансреактора (2,5 - 5 А) более чем на 0,5 А, то необходима установка выравнивающего автотрансформатора .

Выбирается ответвления трансреактора. На стороне низшего напряжения блока выбирается по /12; таблица 2.1/ ответвление трансреактора с номинальным током, ближайшим меньшим по отношению к вторичному номинальному току, протекающему в плече защиты,

, (3.19.)

4,25 А = 4,25 А.(ответвление №3)

Если на стороне высшего напряжения блока в цепи дифференциальной защиты устанавливаются понижающие автотрансформаторы тока, то предварительно определяется номинальный ток ответвления автотрансформатора, ближайший

больший по отношению ко вторичному номинальному току, проходящему в плече защиты со стороны высшего напряжения блока

, (3.20.)

и коэффициент трансформации автотрансформатора

. (3.21.)

(1-5 выводы)

.

Номинальный ток ответвления трансреактора на стороне высшего напряжения блока выбирается как ближайший меньший к расчетному току:

, (3.22.)

где ; (3.23.)

(3.24.)

.,

(4-ое ответвление)

Уставки реле при расчете на стороне низшего напряжения ,о.е.,

; (3.25.)

;

Уставки реле при расчете на стороне высшего напряжения,о.е.,

(3.26.)

.

За расчетную следует принять,.

Номинальный ток ответвления трансформатора тока тормозной цепи реле TA2, присоединенной к трансформаторам тока со стороны высшего напряжения блока, выбирается как ближайший (больший или меньший) ко вторичному номинальному току , протекающему в плече защиты со стороны высшего напряжения блока, принимается (ответвление №2).

Номинальный ток ответвления трансформатора тока тормозной цепи реле TA1, присоединенной к трансформаторам тока в цепи ответвления собственных нужд, выбирается как ближайший больший по отношению ко вторичному номинальному току этих трансформаторов тока;

, (3.27.)

где

, (3.28.)

здесь - номинальная мощность трансформатора собственных нужд;

- минимальное значение регулируемого напряжения (для трансформаторов собственных нужд с регулированием напряжения под нагрузкой);

- коэффициент трансформации трансформатора тока в цепи собственных нужд.

А;

А(ответвление №1).

Значения номинальных токов ответвлений трансформаторов тока тормозных цепей TA1 и TA2.

Коэффициент торможения реле ДЗТ-21 определяется как отношение приращения тока в рабочей дифференциальной цепи реле к полусумме приращения тока в тормозной цепи реле 0,5:

, (3.29.)

где и относительное значение рабочего и тормозного токов при внешнем КЗ;

- выбранная уставка реле;

- относительное значение тока начала торможения, =1;

- коэффициент отстройки, принимается равным 1,5.

Расчетными точками при определении коэффициента торможения являются:

а) внешнее трехфазное КЗ на стороне высшего напряжения трансформатора блока при подключении цепей дифференциальной защиты к трансформаторам тока, установленным со стороны нулевых выводов генератора (точка К1).

б) внешнее трехфазное КЗ на ответвлении к собственным нуждам в режиме, когда выключатель на стороне высшего напряжения блока отключен.

Расчет по пункту а).

При внешнем трехфазном КЗ в точках К1 по рабочей цепи реле протекает ток , равный максимальному значению расчетного вторичного тока небаланса , А,

= +, (3.30.)

где - составляющая, обусловленная погрешностью трансформаторов тока, А,

= , (3.31.)

где - коэффициент, учитывающий наличие апериодической составляющей тока КЗ, принимается =1;

- коэффициент однотипности трансформаторов тока, принимается равным 1;

- допустимая погрешность трансформаторов тока, принимается равной 0,1;

- периодическая составляющая первичного тока при внешнем трехфазном коротком замыкании в расчетной точке,

==3,753 кА;

=;

- составляющая, обусловленная неточностью установки расчетного значения токов на ответвлениях трансреактора, А,

= ; (3.32.)

=;

= 1,426+0 =1,426,

=1,426 А.

По тормозной цепи реле протекает тормозной ток, равный периодической слагающей вторичного тока трехфазного короткого замыкания, А,

, (3.33.)

.

Относительные значения рабочего и тормозного токов определяются по формулам,о.е.,

= , (3.34.)

= / , (3.35.)

=1,092/3,63 =0,301;

= 1,426/3,75 =0,393.

Коэффициент торможения, необходимый для отстройки защиты от токов небаланса при внешнем КЗ в точке К1 ,о.е.,

Расчет по пункту б).

При внешнем повреждении на ответвлении к собственным нуждам в точке КЗ в режиме, когда отключен выключатель на стороне высшего напряжения блока, ток в рабочей цепи равен вторичному току трехфазного КЗ, Iр, А,

= /, (3.36.)

где - периодическая составляющая тока трехфазного короткого замыкания при повреждении в точке К2, приведенная к низшему напряжению трансформатора блока

(3.37.)

кА,

=4737/(12000/5) =1,974.

Тормозной ток,А,

/. (3.38.)

4737/(600/5)=39,475.

Относительные значения рабочего и тормозного токов ,о.е.,

= ; (3.39.)

= / ; (3.40.)

=1,974/4,25 = 0,464;

= 39,475/3,75 =10,527.

Коэффициент торможения ,о.е.,

В качестве уставки коэффициента торможения защиты принимается большее из двух полученных расчетных значений и.

= 0,332.

Уставка тока срабатывания дифференциальной отсечки выбирается из условия отстройки от броска тока намагничивания при включении трансформатора блока под напряжение,о.е.,

, (3.41.)

где - коэффициент отстройки защиты от броска тока намагничивания при включении трансформатора блока, принимается равным 4;

- относительное значение вторичного рабочего тока в плече защиты, соответствующее номинальному току тpансфоpматоpа блока,о.е.,

= . (3.42.)

=5,51/5,0 =1,102;

Уставка тока срабатывания отсечки принимается ближайшей большей по отношению к ее расчетному значению6.

Чувствительность защиты определяется при повреждении в защищаемой зоне только при отсутствии торможения. Расчетной точкой является металлическое короткое замыкание на выводах высшего напряжения трансформатора блока при отключенном выключателе со стороны высшего напряжения,

КЧ(3) =/ , (3.43.)

где - первичный расчетный минимальный ток двухфазного короткого замыкания,А,

=2,874 кА,

тогда =2,874·/2=2,489 кА;

КЧ(3) =2,489/0,286 =8,703 > 2;

В соответствии с ПУЭ минимальный коэффициент чувствительности защиты должен быть не менее 2.



Похожие документы:

  1. 1 Основные определения: электрические и энергетические сис-мы, электрические станции. Харак-ка энергетической и электрической сис-м. Потребители электроэнергии. Номинальный ряд напряжений

    Документ
    ... соединениям генераторов с Под буквами: а), д).- блоки с двухобмоточными трансформаторами. б).- блоки с АТ. в).- объединённый блок. г).- блок с генератором 1200 МВт. трансформаторами. Схемы блоков генератор-трансформатор. В блоке с двухобмоточными ...
  2. Реестр продукции и разработок для тэк предприятий сфо

    Документ
    ... блоков: - блок устройства высокого напряжения (УВН); - блок распределительного устройства низкого напряжения (РУНН); - блок силового трансформатора ... финансовых расчетов на оптовом ... аппаратов и защит) и ... IIС Т4 Х” ... турбин, генераторов, мощных центрифуг ...
  3. Проектирование электрической части кэс 360 мвт Направление: 100200 ― Электроэнергетические системы и сети

    Реферат
    ... трансформаторов; расчет ... блок без переключений собственных нужд на резервный трансформатор. 1.4 Выбор типа и мощности повышающих трансформаторов, трансформаторов ... Генераторы: Трансформатор СН: Двухобмоточный трансформатор: Трехобмоточные трансформаторы ...
  4. Мощные высокочастотные транзисторы

    Документ
    ... генератора воз­буждения: 1, 3 — генераторы основных частот ионов); 2. п — блоки питания генераторов ... трансформатора Т4 и конден­сатор С13). Широкополосные трансформаторы ... сигнала, защите транзисторов ... Красилич Г. П. Расчет полупроводникового вентиля. — ...
  5. Приказ Минэнерго РФ от 13 января 2003 г. N 6 "Об утверждении Правил технической эксплуатации электроустановок потребителей" Комментарий гаранта

    Документ
    ... толчком на полное напряжение. Трансформаторы, работающие в блоке с генератором, могут включаться в работу ... зданий и сооружений и защите от статического электричества; расчет токов короткого замыкания в ... 300 T2 200 Т3 135 Т4 100 Т5 85 Т6 б) ...

Другие похожие документы..